abstractum
Caloris dissipationis requisita potentiarum electronic machinarum intendens, calor permutationis technologiae radiatorum aeris refrigerationis ad eas refrigerandas in profunditate investigata est.Secundum notas structurales et technicas requiruntur radiator aeris refrigerationis propter vim fabricam refrigerantis, scelerisque experimenta radiatoris aeris refrigerati cum diversis structuris peraguntur, et simulatio calculi programmatis adhibetur ad verificationem auxiliarem.Denique sub eadem temperatura oriuntur experimenti eventus, indoles radiatorum aeris refrigerati cum diversis structurae pressionis dispendii, caloris dissipatio per unitatem voluminis, et temperamentum uniformitatis potentiae notae superficierum ascendentium comparatae sunt.Investigationes proventus praebent ad consilium similium radiatorum structurarum aëreum refrigeratum.
Keywords:radiatus;aeris refrigeratio;scelerisque consequat;calor fluxum density
0 Praefatio
Cum ad scientificum progressum potentiarum electronicarum scientiarum et technicarum electronicarum, applicatio potentiarum electronicarum machinarum potentiarum amplior est.Quod electronicarum machinarum electronicarum vitae servitium et observantiam determinat, ipsius fabricae atque operativae temperaturae electronicae fabricae, id est, caloris capacitas radiatoris transferendi ad calorem ab electronic fabrica diffundendum adhibita est.In praesenti, in instrumento electronico cum densitate fluxu caloris minus quam 4 W/cm2, plerique systemata refrigerationis aeris refrigerata adhibita sunt.aestus subsidere.
Zhang Liangjuan et al.usus est FloTHERM ad simulationem modulorum aereorum refrigeratorum thermarum ducere, et comprobationem simulationis proventus experimentali eventuum experiri, et caloris dissipationem peractam variarum laminarum frigidarum simul probavit.
Yang Jingshan elegit tres radiatores typici aeris refrigerati (id est, recta pinna radiatorum, canalis rectanguli radiators spuma metalli repletus, et pinna radialis radiators) ut investigationis obiecta, et usus CFD programmatis augendi caloris capacitatem radiatorum transferendi.Effectus comprehensivam et optimize fluxum et calorem transferre.
Wang Changchang et alii caloris dissipationis simulationis usus programmatis FLoTHERM ad simulare et computare dissipationem caloris exercendi radiator aeris refrigerati, cum experimentali notitia analysi comparati coniuncta, et influxum parametris studuit ut celeritatem venti, densitatem densitatemque altitudo ad calorem dissipationis perficiendum radiatum aeris refrigeratum.
Shao Qiang et al.breviter explicatur relatio voluminis aeris requisiti ad refrigerationem aeris coactam, sumendo radiatorem rectangulum in exemplum;fundata forma structuralis radiatoris et principiis fluidorum mechanicorum, vento resistente, formula aestimationis ductus aeris refrigerantis derivata est;coniuncta cum brevi analysi PQ curvae notae ventilationis, punctum actuum operativum et VENTILATIO aeris volumen ventilationis celeriter obtineri potest.
Pan Shujie pro inquisitione radiator aer refrigeratus elegit, et gradus caloris dissipationis calculum breviter explicavit, electio radiator, calido aeris refrigeratus dissipatio calculorum et ventilabrum lectio in calore dissipationis consilio, et simplex aer refrigeratus radiator design.ICEPAK scelerisque simulationem usura software, Liu Wei et al.Deduxit analysin comparativam duorum ponderum reductionis methodorum consiliorum ad radiatorum (pin- crescendo spacing et minuendo altitudinem pinnarum).Haec charta structuram et calorem dissipationis ad perficiendum profile, dentem et laminam fossuram radiatores aeris refrigeratos et bracteas respective inducit.
I Aeris refrigeratum radiator compages
1,1 Communiter aer refrigeratum radiator
Communis radiator aer refrigeratus ex processu metallico formatur, et refrigeratio aeris per radiatorem fluit ad calorem machinae electronicae ad atmosphaericum ambitum dissipandum.Inter materias communes, argentum summas conductivitates ex 420 W/m*K habet, sed carum est;
Sceleris conductivitas aeris 383 W/m·K est, quae relative proxima ad libramentum argenti est, sed processus technologiae complicatae est, sumptus altus est et pondus relative grave est;
Sceleris conductivity 6063 aluminii stannum est 201 W/m· K. Vile est, bonas processus notas habet, superficies curatio facilis, et effectus magnos sumptus facit.
Ergo materia currentis radiators amet aeris refrigeratae hoc aluminium mixturae plerumque utitur.Figura 1 ostendit duos communes caloris aeris refrigerantis deprimi.Communiter usus processus radiator aer refrigeratus modos praecipue includunt quae sequuntur:
(1) Aluminium offensionis tractus et formans, calor translationis spatium per unitatem voluminis attingere potest circiter 300 m2/m3et infrigidationis modi sunt naturales refrigerationis et refrigerationis coactae evacuationis;
(II) Calor submersi et substrati simul includuntur, et calor subsidens et substratus cohaerere possunt per conglutinationem, epoxy resinae compagem, glutino ligatio, solidatio et alii processus.Praeterea materia subiecta potest etiam mixtura aeris.Area transferendi calor per unitatem voluminis circiter 500 m2/m3 attingere potest, et methodi infrigidationis naturales sunt refrigerationis et evacuationis infrigidandi coacti;
(3) Trulla dens formans, huiusmodi radiator resistentiam thermarum inter submersionem caloris et substratam tollere potest, distantia caloris submersionis minus quam 1.0 mm esse potest, et calor translatio area per unitatem voluminis circiter 2 500 attingere potest. m2/m3.Methodus processus in Figura 2 ostenditur, et methodus refrigerandi aerem refrigerandi coacta est.
Fig. 1. Communiter usus est aer refrigeratus calor descendunt
Fig. 2. trulla processus modum radiator aer dente, refrigeratum
1.2 Plate-fin aer refrigeratus radiator
Patella-pinna radiator aer refrigeratus est quasi radiator aer refrigeratus per multarum partium bracteas discursum.Maxime constat ex tribus partibus, ut calor concidat, lamina costa et lamina basi.Structura eius ostenditur in Figura 3. Pinnulae refrigerantes possunt habere pinnas planas, pinnas conruptas, pinnas ambages et alias structuras.Considerans processus costarum glutino, 3 series aluminii materiae ad costas eliguntur, calor deprimitur et bases ad obtinendum laminae-pinnae refrigeratae radiator aer.Calor translatio area per unitatem voluminis laminae-pinnae radiatoris aeris refrigerantis circiter 650 m2/m3 attingere potest, et refrigerationis methodi naturales infrigidationis et evacuationis refrigerationis coactae sunt.
Fig. 3. Plate-fin, radiator aer refrigeratus
2 Scelerisque effectus varii radiatorsv aeris refrigerati
2.1Vulgo usus profile radiator caeli refrigeratum-
2.1.1 Naturalis calor dissipatio
Solent radiatores aeris refrigerati maxime refrigerandi machinas electronicas per refrigerationem naturalem, eorumque dissipatio caloris effectus maxime pendet a crassitudine caloris dissipationis pinnarum, pice pinnarum, altitudine pinnarum, et longitudine caloris dissipationis pinnarum. per directionem aeris refrigerandi.Calor enim naturalis dissipationis, quo maior dissipatio caloris efficacior est regio, melior est.Via rectissima est ad reducere spatia distantiarum et numerum pinnarum augere, sed rima inter pinnas parva satis est ut limitem iacum convection naturalis afficiat.Postquam strati limites parietum vicinorum adiacentium confluunt, velocitas aeris inter pinnas acriter stillabit, et calor dissipationis effectus etiam acriter stillabit.Per simulationem calculi et experimenti deprehensio effectionis scelerisque radiatoris aeris refrigerati, cum dissipatio caloris longitudinis 100 mm est et calor fluxus densitatis est 0,1 W/cm2, dissipationis calor effectus diversorum spatiorum in Figura ostenditur 4. Optima distantia cinematographica circiter 8.0 mm est.Si longitudo refrigerationis pinnulae increscit, optimalis spatularum maior fiet.
Fig.4.Relatio inter subiectum temperatum et pinnam iustae
2.1.2 Coactus convection refrigeratio
Parametri structurales radiatorum conlectus aer- scopi sunt pinnae altitudinis 98 mm, pinnae 400 mm longitudinis, crassitudinis 4 mm longi, pinnae 4 mm longae, et caput aeris refrigerans velocitatis 8 m/s.A CONRUGIS aer refrigeratum radiator cum calore fluxu densitatis 2.38 W / cm2temperatus ortum test esse subiecta.Proventus probatio ostendunt temperatura ortum radiatoris esse 45 K, amissio pressurae aeris refrigerationis 110 Pa, et calor dissipatio per unitatem voluminis 245 kW/m est.3.Insuper uniformitas potentiae superficiei ascendentis componentis pauper est, et eius differentia temperatus circa X °C pervenit.Nunc, ad solvendam hanc quaestionem, fistulae aeris caloris in superficie institutionis radiatoris aëris refrigeratae solent sepeliri, ita ut aequalitas temperaturae potestatis institutionis superficiei componentis signanter emendari possit in directione caloris fistulae impositionis, et effectus non apparet in directo verticali.Si technologiae vaporum cubiculi in subiecto utatur, altiore temperaturae uniformitas potentiae superficiei ascendentis componi intra 3°C temperari potest, et siccus calor submersionis ortus etiam aliquatenus minui potest.Haec pars test reduci potest per circiter 3 °C.
Usura scelerisque simulationis calculi programmatis, sub iisdem conditionibus externis, simulatio calculi dentis recti et pinnae refrigerationis limae exercetur, et eventus ostenditur in Figura 5. Temperatura superficiei escendentis potentiae fabrica cum recto-dente refrigerando. pinnulas CLIII.5 °C, et que rrugatae réfrigérant pinnulas 133.5 °C.Ideo capacitas refrigerandi aeris refrigerati radiatoris limati melior est quam radiator recti-dentati aeris refrigerati, sed temperatura corporum duorum tenuium uniformitas respective pauper est, quae maiorem ictum in refrigeratione operationis habet. radiatus.
Fig.5.Ager temperatus pinnulis rectis et limae
2.2 Plate-pinna radiator aer refrigeratus
Parametri fabricae bracteae radiator-pinnae refrigeratae sunt: altitudo evacuationis partis 100 mm, pinnarum longitudo 240 mm est, spatium inter pinnas 4 mm est, caput velocitatis. aeris refrigerationis 8 m/s et calor fluxus densitatis 4.81 W/cm2.Temperatus ortus est 45°C, aeris pressionis refrigeratio 460 Pa damnum est, calor dissipatio per unitatem voluminis 374 kW/m est.3.Comparatus cum radiator CONRUGIS aeris refrigerati, dissipatio capacitatis caloris per unitatem voluminis auctus est 52.7%, sed aer pressionis damnum etiam maius est.
2.3 Shovel dens aer refrigeratum radiator
Ut intelligatur thermarum faciendarum aluminii trulla-dens radiator, pinna altitudo 15 mm est, pinna longitudo 150 mm est, pinna crassitudo 1 mm est, pinna spatium 1 mm est, et aer refrigeratio capitis in velocitas 5.4 m/s.Rutrum-dens aer refrigeratum radiator cum calore fluxu densitatis 2.7 W / cm2temperatus ortum test esse subiecta.Expertus eventus ostendunt temperaturam elementi potentiae radiatoris superficiem ascendentem esse 74.2°C, caliditas oriri radiatoris est 44.8K, aeris pressionis refrigerationis damnum 460 Pa, et calor dissipatio per unitatem voluminis 4570 kW/m attingit.3.
3 conclusio
Per eventus supra probatos conclusiones sequentes sumi possunt.
(1) Capacitas refrigerationis radiatoris aeris refrigerantis per altum et infimum digestum est: trulla dens aer refrigeratus radiator, lamella radiator aer refrigeratus, radiator conlectus aer refrigeratus, et radiator aer refrigeratus rectus dentatis.
(2) Discrimen temperaturae inter pinnas in radiatore conlectuoso aere refrigerato et recto dentato radiator aer refrigeratus est relative magna, quae magnum momentum habet in capacitate refrigerationis radiatoris.
(3) Naturalis radiator aer refrigeratus optime habet pinnam spatiosam, quae per experimentum seu calculi theoricam obtineri potest.
(4) Ob validam refrigerandi facultatem radiator trulla-dens aer refrigeratus, adhiberi potest in apparatu electronico magno locali calore fluxu densitatis.
Source: Mechanical and Electrical Engineering Technology Volume 50 Part 06
Auctores: sol Yuanbang, Li Feng, Wei Zhiyu, Kong Lijun, Wang Bo, CRRC Dalian Locomotive Research Institute Co, Ltd.
disclaimer
Summa superiorum notitiarum publicarum in Interreti venit et tantum ad communicationem et discendi industriam adhibita est.Articulus est opinionis independentis auctoris et positionem HYDRAULICA DONGXU non repraesentat.Si quaestiones sunt cum argumento operis, librariae, etc., pete nos intra XXX dies huius articuli edendi, et statim contenta quaelibet delebimus.
Foshan Nanhai Dongxu Hydraulic Machinery Co., Ltd.subsidiaria tria habet:Jiangsu Helike Liquor Technology Co., Ltd., Guangdong Kaidun Liquor Transmissio Co., Ltd., etGuangdong Bokade Radiator Material Co., Ltd.
Comitatu de tenendoFoshan Nanhai Dongxu Hydraulic Machinery Co., Ltd.: Ningbo Fenghua No. 3 Partibus Hydraulicis Factory, etc.
Foshan Nanhai Dongxu Hydraulic Machinery Co., Ltd.
&Jiangsu Helike Liquor Technology Co., Ltd.
MAIL: Jaemo@fsdxyy.com
VUL: www.dxhydraulics.com
WHATSAPP/SKYPE/TEL/WECHAT: +86 139-2992-3909
DDD: Factory Aedificium V, Area C3, Xingguangyuan Industry Base, Yanjiang Meridionalis Via, Luocun Street, Nanhai Districtus, Foshan urbem, Guangdong Provincia, Sinis 528226
& No. VII Xingye Road, Zhuxi Industrial Intentio Zonam, Zhoutie Urbs, Yixing urbem, Jiangsu Provincia, China
Post tempus: Mar-27-2023